УСОВЕРШЕНСТВОВАННАЯ МЕТОДИКА РАСЧЕТА ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ НА ПРОЧНОСТЬ И СЕЙСМОСТОЙКОСТЬ С УЧЕТОМ ТРЕБОВАНИЙ ЕВРОКОДОВ

В работе рассматривается сравнение национального норматива по железобетону AzDTN 2.16-1 и одноименного норматива Франции BAEL-85, выявлены некоторые нестыковки результатов расчетов и изучены их причины. Приводятся пути устранения нестыковки полученных решений. К нестыковкам двух нормативных документов относятся различия во взглядах на предельное состояние железобетонных элементов и результаты расчета с применением этих различных предельных состояний, использование нелинейной деформационной модели, основой которой является гипотеза плоских сечений и диаграммы состояния бетона, линеаризации решения задачи путем замены криволинейных форм диаграмм состояния бетона кусочно-линейными формами, решение задачи длительной прочности бетона с введением понятия о нисходящей ветви криволинейной диаграммы деформации бетона и другие проблемы, характеризующие свойства бетона сжатой зоны. В работе рассматривается статическая, геометрическая и физическая стороны упругопластического изгиба железобетонных элементов. В основу нелинейной деформационной модели, при расчете железобетонных конструкций, положены предельные состояния железобетонных элементов, описываемые прямолинейными диаграммами деформации и кусочно-линейными диаграммами состояния бетона. Решение задачи изгибаемых элементов, на основе нелинейной деформационной модели, при кусочно-линейных диаграммах состояния бетона, сводится к решению линейных уравнений статики, при соблюдении гипотезы плоских сечений и аналитических выражений двухлинейной диаграммы состояния бетона. По требованию Еврокода в расчетах предлагается использовать криволинейную диаграмму с ниспадающей ветвью, отражающую поведение бетона при сжатии. Одновременно, согласно AzDTN 2.16-1, кроме кусочно-линейных диаграмм, в расчетах состояние бетона может быть использована криволинейная диаграмма с ниспадающей ветвью. При этом, должны быть обозначены основные параметрические точки диаграмм (максимальное напряжение и соответствующие деформации, граничные значения и т.д.). Результаты исследования показывают, что при Rbl /Rb ≥0.85 влиянием длительной прочности бетона в практических расчетах можно пренебречь. На основании числовых примеров доказано, что при правильном применении деформационной модели, можно устранить выше указанные нестыковки двух нормативных документов. Нестыковки этих задач будут учтены при составлении нового варианта национального норматива AzDTN 2.16-1.